Tenacidad a la fractura

Impacto del espesor de la muestra en la tenacidad a la fractura

En la ciencia de los materiales , la tenacidad a la fractura es el factor crítico de intensidad de tensión de una grieta aguda donde la propagación de la grieta se vuelve repentinamente rápida e ilimitada. El espesor de un componente afecta las condiciones de restricción en la punta de una grieta con componentes delgados que tienen condiciones de tensión plana y componentes gruesos que tienen condiciones de tensión plana . Las condiciones de deformación plana dan el valor más bajo de tenacidad a la fractura, que es una propiedad del material . El valor crítico del factor de intensidad de la tensión en la carga de modo I medido en condiciones de deformación plana se conoce como tenacidad a la fractura por deformación plana , denotado . ^[1]${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$Cuando una prueba no cumple con el espesor y otros requisitos de prueba que están en su lugar para garantizar las condiciones de deformación plana, se le da la designación al valor de tenacidad a la fractura producido . La tenacidad a la fractura es una forma cuantitativa de expresar la resistencia de un material a la propagación de grietas y, por lo general, se encuentran disponibles valores estándar para un material determinado. ${\displaystyle K_{\text{c}}}$

La propagación lenta y autosuficiente de grietas, conocida como agrietamiento por corrosión bajo tensión , puede ocurrir en un ambiente corrosivo por encima y por debajo del umbral . También pueden ocurrir pequeños incrementos de la extensión de la grieta durante el crecimiento de la grieta por fatiga , que después de repetidos ciclos de carga, puede hacer crecer gradualmente una grieta hasta que ocurra la falla final al exceder la tenacidad de la fractura. ${\displaystyle K_{\text{Iscc}}}$${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$

Variación de material

Tipo de material	Material	K Ic (MPa · m 1/2 )
Metal	Aluminio	14-28
	Aleación de aluminio (7075)	20-35 [2]
	Inconel 718	73-87 [3]
	Acero Maraging (grado 200)	175
	Aleación de acero (4340)	50
	Aleación de titanio	84-107 [4]
Cerámico	Oxido de aluminio	3-5
	Carburo de silicio	3-5
	Vaso de cal sodada	0,7-0,8
	Hormigón	0,2-1,4
Polímero	Polimetacrilato de metilo	0,7–1,60
	Poliestireno	0,7-1,1
Compuesto	Compuesto de fibra de mullita	1.8–3.3 [5]
	Aerogeles de sílice	0,0008–0,0048 [6]

La tenacidad a la fractura varía en aproximadamente 4 órdenes de magnitud entre los materiales. Los metales tienen los valores más altos de tenacidad a la fractura. Las grietas no se pueden propagar fácilmente en materiales duros, lo que hace que los metales sean altamente resistentes al agrietamiento bajo tensión y le da a su curva de tensión-deformación una gran zona de flujo plástico. Las cerámicas tienen una tenacidad a la fractura más baja, pero muestran una mejora excepcional en la fractura por tensión que se atribuye a su aumento de resistencia de 1,5 órdenes de magnitud, en relación con los metales. La tenacidad a la fractura de los materiales compuestos, obtenidos mediante la combinación de cerámicas de ingeniería con polímeros de ingeniería, excede en gran medida la tenacidad a la fractura individual de los materiales constituyentes.

Mecanismos

Mecanismos intrínsecos

Los mecanismos de endurecimiento intrínsecos son procesos que actúan antes de la punta de la grieta para aumentar la tenacidad del material. Estos tenderán a estar relacionados con la estructura y la unión del material base, así como con las características microestructurales y los aditivos del mismo. Ejemplos de mecanismos incluyen

• deflexión de fisuras por fases secundarias,
• bifurcación de grietas debido a la estructura de grano fino
• cambios en la trayectoria de la fisura debido a los límites del grano

Cualquier alteración del material base que aumente su ductilidad también se puede considerar como un endurecimiento intrínseco. ^[7]

Los límites de grano

La presencia de granos en un material también puede afectar su tenacidad al afectar la forma en que se propagan las grietas. Delante de una grieta, puede haber una zona plástica a medida que el material cede. Más allá de esa región, el material permanece elástico. Las condiciones para la fractura son las más favorables en el límite entre esta zona plástica y elástica y, por lo tanto, las grietas a menudo se inician por la división de un grano en esa ubicación.

A bajas temperaturas, donde el material puede volverse completamente quebradizo, como en un metal cúbico centrado en el cuerpo (BCC), la zona de plástico se contrae y solo existe la zona elástica. En este estado, la grieta se propagará por rotura sucesiva de los granos. A estas bajas temperaturas, el límite elástico es alto, pero la deformación por fractura y el radio de curvatura de la punta de la grieta son bajos, lo que conduce a una tenacidad baja. ^[8]

A temperaturas más altas, el límite elástico disminuye y conduce a la formación de la zona plástica. Es probable que la escisión se inicie en el límite de la zona elástica-plástica y luego vuelva a unirse a la punta de la grieta principal. Suele ser una mezcla de escisiones de granos y fractura dúctil de granos conocida como enlaces fibrosos. El porcentaje de enlaces fibrosos aumenta a medida que aumenta la temperatura hasta que el enlace es completamente enlaces fibrosos. En este estado, aunque el límite elástico es menor, la presencia de fractura dúctil y un radio de curvatura de la punta de la grieta más alto da como resultado una tenacidad más alta. ^[8]

Inclusiones

Las inclusiones en un material como las partículas de una segunda fase pueden actuar de manera similar a los granos quebradizos que pueden afectar la propagación de grietas. La fractura o descohesión en la inclusión puede ser causada por la tensión externa aplicada o por las dislocaciones generadas por el requisito de la inclusión de mantener la contigüidad con la matriz que la rodea. De manera similar a los granos, es más probable que la fractura ocurra en el límite de la zona plástico-elástica. Entonces la grieta puede volver a unirse a la grieta principal. Si la zona plástica es pequeña o la densidad de las inclusiones es pequeña, es más probable que la fractura se vincule directamente con la punta de la grieta principal. Si la zona plástica es grande, o la densidad de inclusiones es alta, pueden ocurrir fracturas de inclusión adicionales dentro de la zona plástica,y el enlace ocurre progresando desde la grieta hasta la inclusión de fracturamiento más cercana dentro de la zona.^[8]

Endurecimiento de la transformación

El endurecimiento por transformación es un fenómeno por el cual un material sufre una o más transformaciones de fase martensíticas (desplazadas, sin difusión) que resultan en un cambio casi instantáneo en el volumen de ese material. Esta transformación se desencadena por un cambio en el estado de tensión del material, como un aumento de la tensión de tracción, y actúa en oposición a la tensión aplicada. Así, cuando el material se somete a tensión localmente, por ejemplo en la punta de una grieta en crecimiento, puede sufrir una transformación de fase que aumenta su volumen, reduciendo la tensión de tracción local y dificultando la progresión de la grieta a través del material. Este mecanismo se aprovecha para aumentar la tenacidad de los materiales cerámicos, sobre todo en la zirconia estabilizada con itria.para aplicaciones tales como cuchillas de cerámica y revestimientos de barrera térmica en álabes de turbinas de motores a reacción. ^[9]

Mecanismos extrínsecos

Los mecanismos de endurecimiento extrínseco son procesos que actúan detrás de la punta de la grieta para resistir su apertura adicional. Ejemplos incluyen

• puente de fibra / laminilla, donde estas estructuras mantienen juntas las dos superficies de fractura después de que la grieta se ha propagado a través de la matriz,
• acuñamiento de grietas por la fricción entre dos superficies de fractura rugosas, y
• microagrietamiento, donde las grietas más pequeñas se forman en el material alrededor de la hendidura principal, aliviando la tensión en la punta de la grieta mediante el aumento efectivo del material de cumplimiento . ^[10]

Métodos de prueba

Las pruebas de tenacidad a la fractura se realizan para cuantificar la resistencia de un material a fallar por agrietamiento. Tales pruebas dan como resultado una medida de valor único de tenacidad a la fractura o una curva de resistencia . Las curvas de resistencia son gráficos en los que los parámetros de tenacidad a la fractura (K, J, etc.) se representan frente a los parámetros que caracterizan la propagación de la fisura. La curva de resistencia o la tenacidad a la fractura de un solo valor se obtiene en función del mecanismo y la estabilidad de la fractura. La tenacidad a la fractura es una propiedad mecánica crítica para aplicaciones de ingeniería. Hay varios tipos de pruebas que se utilizan para medir la tenacidad de los materiales a la fractura, que generalmente utilizan una muestra con muescas en una de varias configuraciones. Un método de prueba estandarizado ampliamente utilizado es elEnsayo de impacto Charpy mediante el cual una muestra con una muesca en V o una muesca en U se somete a un impacto desde detrás de la muesca. También se utilizan ampliamente las pruebas de desplazamiento de grietas, como las pruebas de flexión de vigas de tres puntos con grietas delgadas preestablecidas en las muestras de prueba antes de aplicar la carga.

Requisitos de prueba

Elección de la muestra

La norma ASTM E1820 para la medición de la tenacidad a la fractura ^[11] recomienda tres tipos de cupón para las pruebas de tenacidad a la fractura, el cupón de flexión de un solo borde [SE (B)], el cupón de tensión compacto [C (T)] y el cupón en forma de disco cupón de tensión compacto [DC (T)]. Cada configuración de muestra se caracteriza por tres dimensiones, a saber, la longitud de la grieta (a), el espesor (B) y la anchura (W). Los valores de estas dimensiones están determinados por la demanda de la prueba particular que se está realizando en la muestra. La gran mayoría de las pruebas se llevan a cabo en configuración compacta o SENB . Para las mismas dimensiones características, la configuración compacta requiere una menor cantidad de material en comparación con SENB.

Orientación material

La orientación de la fractura es importante debido a la naturaleza inherente no isotrópica de la mayoría de los materiales de ingeniería. Debido a esto, puede haber planos de debilidad dentro del material y el crecimiento de grietas a lo largo de este plano puede ser más fácil en comparación con otra dirección. Debido a esta importancia, ASTM ha ideado una forma estandarizada de informar la orientación de la grieta con respecto al eje de forja. ^[12] Las letras L, T y S se utilizan para denotar la longitud , la transversal y la transversal corta.direcciones, donde la dirección longitudinal coincide con el eje de forja. La orientación se define con dos letras, la primera es la dirección del esfuerzo de tracción principal y la segunda es la dirección de propagación de la grieta. En términos generales, el límite inferior de la tenacidad de un material se obtiene en la orientación donde la fisura crece en la dirección del eje de forja.

Pre-agrietamiento

Para obtener resultados precisos, se requiere una grieta aguda antes de realizar la prueba. Las muescas y ranuras mecanizadas no cumplen este criterio. La forma más eficaz de introducir una grieta suficientemente aguda es aplicando una carga cíclica para hacer crecer una grieta por fatiga en una ranura. Las grietas por fatiga se inician en la punta de la ranura y se dejan extender hasta que la longitud de la grieta alcanza su valor deseado.

La carga cíclica se controla cuidadosamente para no afectar la tenacidad del material a través del endurecimiento por deformación. Esto se hace eligiendo cargas cíclicas que producen una zona plástica mucho más pequeña en comparación con la zona plástica de la fractura principal. Por ejemplo, de acuerdo con ASTM E399, la intensidad de tensión máxima K _{max no} debe ser mayor de 0.6 durante la etapa inicial y menor de 0.8 cuando la grieta se acerca a su tamaño final. ^[13]${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$

En ciertos casos, las ranuras se mecanizan en los lados de una muestra de resistencia a la fractura para que el espesor de la muestra se reduzca a un mínimo del 80% del espesor original a lo largo de la trayectoria prevista de las extensiones de la grieta. ^[14] La razón es mantener un frente de fisura recto durante la prueba de curva R.

Las cuatro pruebas estandarizadas principales se describen a continuación con las pruebas K _Ic y K _R válidas para la mecánica de fractura lineal-elástica (LEFM) mientras que las pruebas J y J _R válidas para la mecánica de fractura elástica-plástica (EPFM)

Determinación de la tenacidad a la fractura por deformación plana

Cuando un material se comporta de una manera elástica lineal antes de la falla, de modo que la zona plástica es pequeña en comparación con la dimensión de la muestra, un valor crítico del factor de intensidad de tensión Modo-I puede ser un parámetro de fractura apropiado. Este método proporciona una medida cuantitativa de la tenacidad a la fractura en términos del factor de intensidad de la tensión de deformación en el plano crítico . La prueba debe validarse una vez completada para garantizar que los resultados sean significativos. El tamaño de la muestra es fijo y debe ser lo suficientemente grande para garantizar condiciones de deformación plana en la punta de la grieta.

El grosor de la muestra afecta el grado de restricción en la punta de la grieta, lo que a su vez afecta el valor de tenacidad a la fractura. La tenacidad a la fractura disminuye al aumentar el tamaño de la muestra hasta que se alcanza una meseta. Los requisitos de tamaño de la muestra en ASTM E 399 están destinados a garantizar que las medidas correspondan a la meseta de deformación plana al garantizar que la muestra se fractura en condiciones elásticas nominalmente lineales. Es decir, la zona de plástico debe ser pequeña en comparación con la sección transversal de la muestra. La versión actual de E 399 permite cuatro configuraciones de muestras: las muestras compactas, SE (B), en forma de arco y en forma de disco. Muestras para${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$Los ensayos generalmente se fabrican con un ancho W igual al doble del espesor B. Están pre-fisurados por fatiga de modo que la relación longitud / ancho de fisura (a / W) se encuentra entre 0.45 y 0.55. Por lo tanto, el diseño de la muestra es tal que todas las dimensiones clave, a, B y W-a, son aproximadamente iguales. Este diseño da como resultado el uso eficiente del material, ya que la norma exige que cada una de estas dimensiones sea grande en comparación con la zona plástica.

Ensayo de tenacidad a la fractura por deformación plana

Al realizar una prueba de tenacidad a la fractura, las configuraciones de muestra de prueba más comunes son la curva de muesca de un solo borde (SENB o curva de tres puntos) y las muestras de tensión compacta (CT). Las pruebas han demostrado que las condiciones de deformación plana generalmente prevalecen cuando: ^[15]

${\displaystyle B,a\geq 2.5\left({\frac {K_{IC}}{\sigma _{\text{YS}}}}\right)^{2}}$

donde es el espesor mínimo necesario, la tenacidad a la fractura del material y es el límite elástico del material.${\displaystyle B}$${\displaystyle K_{\text{Ic}}}$${\displaystyle \sigma _{\text{YS}}}$

La prueba se realiza cargando de manera constante a una velocidad tal que K _I aumenta de 0,55 a 2,75 (MPa ) / s. Durante la prueba, se registra la carga y el desplazamiento de la abertura de la boca de la grieta (CMOD) y la prueba continúa hasta que se alcanza la carga máxima. La carga crítica <P _Q se calcula a partir del gráfico de carga frente a CMOD. Una tenacidad provisional K _Q se da como ${\displaystyle {\sqrt {m}}}$

${\displaystyle K_{Q}={\frac {P_{Q}}{{\sqrt {W}}B}}f(a/W,...)}$.

El factor de geometría es una función adimensional de a / W y se da en forma polinomial en la norma E 399. El factor de geometría para geometría de prueba compacta se puede encontrar aquí . ^[16] Este valor de tenacidad provisional se reconoce como válido cuando se cumplen los siguientes requisitos:${\displaystyle f(a/W,...)}$

${\displaystyle min(B,a)>2.5\left({\frac {K_{Q}}{\sigma _{\text{YS}}}}\right)^{2}}$y ${\displaystyle P_{max}\leq 1.1P_{Q}}$

Cuando se prueba un material de tenacidad a la fractura desconocida, se prueba una muestra con el espesor total de la sección del material o se dimensiona la muestra según una predicción de la tenacidad a la fractura. Si el valor de tenacidad a la fractura resultante de la prueba no satisface el requisito de la ecuación anterior, la prueba debe repetirse utilizando una muestra más gruesa. Además de este cálculo de espesor, las especificaciones de prueba tienen varios otros requisitos que deben cumplirse (como el tamaño de los labios de corte) antes de que se pueda decir que una prueba ha dado como resultado un valor de K _IC .

Cuando una prueba no cumple con el espesor y otros requisitos de deformación simple, el valor de tenacidad a la fractura producido recibe la designación K _c . A veces, no es posible producir una muestra que cumpla con el requisito de espesor. Por ejemplo, cuando se prueba una placa relativamente delgada con alta tenacidad, es posible que no sea posible producir una muestra más gruesa con condiciones de deformación plana en la punta de la grieta.

Determinación de la curva R, KR

La muestra que muestra un crecimiento estable de la grieta muestra una tendencia creciente en la tenacidad a la fractura a medida que aumenta la longitud de la grieta (extensión de la grieta dúctil). Este gráfico de tenacidad a la fractura frente a la longitud de la grieta se denomina curva de resistencia (R). ASTM E561 describe un procedimiento para determinar la tenacidad frente a las curvas de crecimiento de grietas en materiales. ^[17]Esta norma no tiene una restricción sobre el espesor mínimo del material y, por lo tanto, se puede utilizar para láminas delgadas; sin embargo, se deben cumplir los requisitos de LEFM para que la prueba sea válida. El criterio para LEFM esencialmente establece que la dimensión en el plano debe ser grande en comparación con la zona plástica. Existe una idea errónea sobre el efecto del grosor en la forma de la curva R. Se insinúa que para el mismo material, la sección más gruesa falla por fractura por tensión plana y muestra una tenacidad a la fractura de un solo valor, la sección más delgada falla por fractura por tensión plana y muestra la curva R ascendente. Sin embargo, el factor principal que controla la pendiente de la curva R es la morfología de la fractura, no el grosor. En algunos materiales, el grosor de la sección cambia la morfología de la fractura de desgarro dúctil a escisión de sección delgada a gruesa,en cuyo caso el espesor solo dicta la pendiente de la curva R. Hay casos en los que se produce una fractura por deformación plana uniforme en una curva R ascendente debido a que la "coalescencia de microhuecos" es el modo de falla.

La forma más precisa de evaluar la curva KR es tener en cuenta la presencia de plasticidad en función del tamaño relativo de la zona plástica. Para el caso de plasticidad despreciable, la curva de carga vs desplazamiento se obtiene de la prueba y en cada punto se encuentra la conformidad. El cumplimiento es recíproco de la pendiente de la curva que se seguirá si la muestra se descarga en un punto determinado, que se puede dar como la relación de desplazamiento a carga para LEFM. El cumplimiento se usa para determinar la longitud instantánea de la grieta a través de la relación dada en la norma ASTM.

La intensidad de la tensión debe corregirse calculando una longitud de fisura efectiva. La norma ASTM sugiere dos enfoques alternativos. El primer método se llama corrección de la zona plástica de Irwin. El enfoque de Irwin describe que la longitud efectiva de la fisura es ^[18]${\displaystyle a_{\text{eff}}}$

${\displaystyle a_{\text{eff}}=a+{\frac {1}{2\pi }}\left({\frac {K}{\sigma _{YS}}}\right)^{2}}$

El enfoque de Irwin conduce a una solución iterativa, ya que K en sí mismo es una función de la longitud de la grieta.

El otro método, a saber, el método secante, utiliza la ecuación de cumplimiento-longitud de la grieta dada por la norma ASTM para calcular la longitud efectiva de la grieta a partir de un cumplimiento efectivo. El cumplimiento en cualquier punto de la curva de carga frente a desplazamiento es esencialmente el recíproco de la pendiente de la curva que se produce si la muestra se descarga en ese punto. Ahora la curva de descarga vuelve al origen para el material elástico lineal pero no para el material plástico elástico ya que existe una deformación permanente. El cumplimiento efectivo en un punto para la caja plástica elástica se toma como la pendiente de la línea que une el punto y el origen (es decir, el cumplimiento si el material fuera elástico). Este cumplimiento efectivo se usa para obtener un crecimiento efectivo de grietas y el resto del cálculo sigue la ecuación

${\displaystyle K_{I}={\frac {P}{{\sqrt {W}}B}}f(a_{\text{eff}}/W,...)}$

La elección de la corrección de la plasticidad depende del tamaño de la zona plástica. La curva de resistencia de cobertura de la norma ASTM sugiere que el método de Irwin es aceptable para zonas de plástico pequeñas y recomienda el uso del método secante cuando la plasticidad de la punta de la grieta es más prominente. Además, dado que la norma ASTM E 561 no contiene requisitos sobre el tamaño de la muestra o la extensión máxima permitida de la grieta, no se garantiza la independencia del tamaño de la curva de resistencia. Pocos estudios muestran que la dependencia del tamaño se detecta menos en los datos experimentales para el método secante.

Determinación de J _IC

La tasa de liberación de energía de deformación por unidad de área de superficie de fractura se calcula mediante el método J-integral, que es una trayectoria de contorno integral alrededor de la punta de la grieta donde la trayectoria comienza y termina en cualquiera de las superficies de la grieta. El valor de tenacidad J significa la resistencia del material en términos de la cantidad de energía de tensión requerida para que crezca una grieta. El valor de tenacidad J _IC se mide para materiales elásticos-plásticos. Ahora el J _{IC de un} solo valorse determina como la tenacidad cerca del inicio de la extensión de la grieta dúctil (el efecto del endurecimiento por deformación no es importante). La prueba se realiza con múltiples muestras cargando cada una de las muestras a varios niveles y descargando. Esto proporciona el cumplimiento de la abertura de la boca de la grieta que se utilizará para obtener la longitud de la grieta con la ayuda de las relaciones dadas en la norma ASTM E 1820, que cubre la prueba de integral J. ^[19] Otra forma de medir el crecimiento de grietas es marcar la muestra con tinción térmica o agrietamiento por fatiga. Finalmente, la muestra se rompe y se mide la extensión de la grieta con la ayuda de las marcas.

La prueba así realizada produce varias curvas de Carga vs Desplazamiento de Apertura de Boca de Grieta (CMOD), que se utilizan para calcular J de la siguiente manera:

${\displaystyle J=J_{el}+J_{pl}}$

El elástico lineal J se calcula utilizando

${\displaystyle J_{el}={\frac {K^{2}\left(1-\nu ^{2}\right)}{E}}}$y K se determina a partir de donde B _N es el espesor neto para la muestra con ranuras laterales e igual a B para la muestra sin ranuras laterales${\displaystyle K_{I}={\frac {P}{\sqrt {WBB_{N}}}}f(a/W,...)}$

El plástico elástico J se calcula utilizando

${\displaystyle J_{pl}={\frac {\eta A_{pl}}{B_{N}b_{o}}}}$

Donde = 2 para la muestra SENB${\displaystyle \eta }$

b _o es la longitud inicial del ligamento dada por la diferencia entre el ancho y la longitud inicial de la grieta

A _Pl es el área plástica bajo la curva de carga-desplazamiento.

Se utiliza una técnica de reducción de datos especializada para obtener un J _Q provisional . El valor se acepta si se cumple el siguiente criterio

${\displaystyle \min(B,b_{o})\geq {\frac {25J_{Q}}{\sigma _{\text{YS}}}}}$

Determinación de la resistencia al desgarro (prueba de desgarro de Kahn)

La prueba de desgarro (por ejemplo, la prueba de desgarro de Kahn) proporciona una medida semicuantitativa de tenacidad en términos de resistencia al desgarro. Este tipo de prueba requiere una muestra más pequeña y, por lo tanto, se puede utilizar para una gama más amplia de formas de productos. La prueba de rotura también se puede utilizar para aleaciones de aluminio muy dúctiles (por ejemplo, 1100, 3003), donde no se aplica la mecánica de fractura elástica lineal.

Métodos de prueba estándar

Varias organizaciones publican normas relacionadas con las mediciones de resistencia a la fractura, a saber , ASTM , BSI , ISO, JSME.

• Método de prueba ASTM C1161 para resistencia a la flexión de cerámicas avanzadas a temperatura ambiente
• Método de prueba ASTM E399 para tenacidad a la fractura por deformación plana de materiales metálicos
• Práctica ASTM E740 para pruebas de fractura con muestras de tensión de grietas superficiales
• Método de prueba estándar ASTM E1820 para medir la tenacidad a la fractura
• Terminología ASTM E1823 relacionada con pruebas de fatiga y fractura
• ISO 12135 Materiales metálicos: método de ensayo unificado para la determinación de la tenacidad a la fractura cuasiestática
• ISO 28079: 2009, el método Palmqvist , utilizado para determinar la tenacidad a la fractura de carburos cementados . ^[20]

Ver también

• Zona de transición frágil-dúctil
• Prueba de impacto Charpy
• Impacto (mecánica)
• Prueba de resistencia al impacto Izod
• Resistencia a la perforación
• Choque (mecánica)
• Prueba de resistencia a la fractura por flexión de tres puntos
• Dureza de la cerámica por hendidura
• Método Palmqvist

Referencias

1. Suresh, S. (2004). Fatiga de materiales . Prensa de la Universidad de Cambridge. ISBN 978-0-521-57046-6.
2. Kaufman, J. Gilbert (2015), Aluminium Alloy Database , Knovel , consultado el 1 de agosto de 2019
3. Comité del Manual de ASM International (1996), Manual de ASM, Volumen 19 - Fatiga y fractura , ASM International, p. 377
4. Aleaciones de titanio - Ti6Al4V Grade 5 , AZO Materials, 2000 , consultado el 24 de septiembre de 2014
5. AR Boccaccini; S Atiq; DN Boccaccini; I Dlouhy; C Kaya (2005). "Comportamiento a la fractura de compuestos de matriz de mullita reforzada con fibra de mullita bajo cargas de impacto cuasiestáticas y balísticas". Ciencia y tecnología de composites . 65 (2): 325–333. doi : 10.1016 / j.compscitech.2004.08.002 .
6. J. Phalippou; T. Woignier; R. Rogier (1989). "Tenacidad a la fractura de aerogeles de sílice" . Journal de Physique Coloques . 50 : C4-191. doi : 10.1051 / jphyscol: 1989431 .
7. Wei, Robert (2010), Fracture Mechanics: Integration of Mechanics, Materials Science and Chemistry , Cambridge University Press, ASIN 052119489X 
8. Courtney, Thomas H. (2000). Comportamiento mecánico de materiales . McGraw Hill. ISBN 9781577664253. OCLC  41932585 .
9. Padture, Nitin (12 de abril de 2002). "Recubrimientos de barrera térmica para aplicaciones de motores de turbina de gas". Ciencia . 296 (5566): 280–284. Código Bibliográfico : 2002Sci ... 296..280P . doi : 10.1126 / science.1068609 . PMID 11951028 . 
10. Liang, Yiling (2010), El mecanismo de endurecimiento en nanocompuestos híbridos de epoxi-sílice-caucho , Universidad de Lehigh, p. 20, OCLC 591591884 
11. Comité E08. "Método de prueba para la medición de la dureza de la fractura" . doi : 10.1520 / e1820-20a .
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13. "Método de prueba estándar para la tenacidad a la fractura por deformación plana de materiales metálicos" . www.astm.org . doi : 10.1520 / e0399-90r97 . Consultado el 10 de mayo de 2019 .
14. Andrews, WR; Shih, CF. "Efectos de espesor y ranuras laterales en las curvas de resistencia J y δ para acero A533-B a 93C" . www.astm.org : 426. doi : 10.1520 / stp35842s . Consultado el 10 de mayo de 2019 .
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18. Liu, M .; et al. (2015). "Una solución semi-analítica mejorada para la tensión en las muescas de punta redonda" (PDF) . Ingeniería Mecánica de Fracturas . 149 : 134-143. doi : 10.1016 / j.engfracmech.2015.10.004 .
19. "Método de prueba estándar para la medición de la dureza de la fractura" . www.astm.org . doi : 10.1520 / e1820-01 . Consultado el 10 de mayo de 2019 .
20. ISO 28079: 2009, prueba de dureza Palmqvist, obtenido el 22 de enero de 2016

Otras lecturas

• Anderson, TL, Fracture Mechanics: Fundamentals and Applications (CRC Press, Boston 1995).
• Davidge, RW, comportamiento mecánico de la cerámica (Cambridge University Press 1979).
• Knott, KF, Fundamentos de la mecánica de las fracturas (1973).
• Suresh, S., Fatigue of Materials (Cambridge University Press 1998, 2ª edición).